Мощность калорифера

Расчёт воздухонагревателей в системах вентиляции выполняется по формуле, известной из курса школьной физики:

Q = c·m·ΔT, где

· с — теплоёмкость воздуха, с=1,005 кДж/(кг·°С);

· m — массовый расход воздуха;

· ΔT — разность температур, на которую нужно нагреть воздух.

Для удобства расчёта воздухонагревателей в данную формулу следует внести следующее изменение: преобразовать массовый расход воздуха в объёмный, выраженный в кубических метрах в час. После данного преобразования получим:

Q = c·V·ρ·ΔT/3600, где

· с — теплоёмкость воздуха, с=1,005 кДж/(кг·°С);

· V — расход воздуха в м3/час;

· Ρ — плотность воздуха, принимается среднее значение 1,2 кг/м3;

· ΔT — разность температур, на которую нужно нагреть воздух.

Разность температур представляет собой разность внутренней и наружной температур. Внутренняя температура воздуха принимается согласно действующим санитарным нормам для рассматриваемого типа помещений, а наружная температура принимается согласно Климатологии (Свод Правил 131.13330.2012 «Строительная климатология). Кстати, касаемо климатологии рекомендуем прочитать статьи «Осторожно, климатология» — часть 1 и часть 2 — в номерах 82 и 83 журнала «Мир Климата» за 2014 год.

Рассмотрим конкретный пример: рассчитаем мощность воздухонагревателя для приточной системы вентиляции производительностью 1000 м3/час, воздух в которой нужно нагреть с −26°С до +20°С. Подставив данные значения в формулу, получим:

Плюсы и минусы отопления с калорифером

Система обогрева дома, основывающаяся на подаче прогретого до установленной температуры воздуха непосредственно в дом, представляет особый интерес для владельцев собственного жилья.

Такая конструкция отопительной системы состоит из следующих важных узлов:

• калорифера, выступающего в роли теплогенератора, подогревающего воздух;
• каналов (воздуховодов), по которым поступают нагретые воздушные массы в дом;
• вентилятор, направляющий хорошо прогретый воздух по всему объему помещения.

Преимуществ у системы такого типа много. К ним относится и высокий КПД, и отсутствие вспомогательных элементов для теплообмена в виде радиаторов, труб, и возможность объединить ее с климатической системой, и малая инерционность, в результате чего прогрев больших объемов происходит очень быстро.

Галерея изображений Фото из Оборудование для нагревания воздуха Система кондиционирования с калорифером Воздушное отопление с калорифером Быстрый обогрев больших площадей

Для многих домовладельцев недостатком является то, что монтаж системы возможен только одновременно со строительством самого дома и затем дальнейшая модернизация ее невозможна.

Минусом является и такой нюанс, как обязательное наличие резервного питания и потребность в регулярном техническом обслуживании.

Калорифер прост в монтаже и эксплуатации, доступен по цене, но главное, он является эффективным прибором для обогрева помещения. На фото водяной калорифер, вмонтированный в систему

У нас на сайте есть более подробные материалы по устройству воздушного отопления в доме и коттедже. Рекомендуем вам ознакомиться с ними:

• Воздушное отопление своими руками: все про воздушные системы отопления
• Как устроить воздушное отопление загородного дома: правила и схемы сооружения
• Расчет воздушного отопления: основные принципы + пример расчета

Классификация калориферов

Калориферы включают в конструкцию системы отопления для нагрева воздуха. Существуют следующие группы этих приборов по виду используемого теплоносителя: водяные, электрические, паровые, огневые.

Электрические приборы имеет смысл использовать для помещений площадью не более 100 м². Для зданий с большими площадями более рациональным выбором будут калориферы водяные, которые функционируют только при наличии источника тепла.

Наиболее популярны паровые и водяные калориферы. Как первые, так и вторые по форме поверхности делятся на 2 подвида: ребристые и гладкотрубные. Ребристые калориферы по геометрии ребер бывают пластинчатыми и спирально-навивными.

Производительность калориферов, работающих на таком теплоносителе как пар, регулируют при помощи специальных клапанов, установленных на входной трубе

По конструкционному исполнению эти приборы могут быть одноходовыми, когда теплоноситель в них совершает движение по трубкам, придерживаясь постоянного направления и многоходовыми, в крышках которых имеются перегородки, вследствие чего направление движение теплоносителя постоянно меняется.

В продажу поступают 4 модели калориферов водяных и паровых, отличающиеся площадью поверхности нагрева:

• СМ — самая малая с одним рядом труб;
• М — малая с двумя рядами труб;
• С — средняя с трубами в 3 ряда;
• Б — большая, имеющая 4 ряда труб.

Водяные калориферы в процессе эксплуатации выдерживают большие температурные колебания — 70-110⁰. Для хорошей работы калорифера этого типа вода, циркулирующая в системе должна быть нагретой максимум до 180⁰. В теплое время года калорифер может выполнять роль вентилятора.

Галерея изображений Фото из Водяной калорифер в производственном помещении Паровой калорифер на остекленной террасе Компактный электрический нагреватель воздуха Паровая спирально-навивная модель

Величина потерь тепла, связанного с нагревом инфильтрующего воздуха (наружного воздуха, проникающего через неплотное заполнение проемов под влиянием динамического давления ветра), вычисляется по формуле:

где срm- средняя весовая теплоемкость воздуха при постоянном давлении; принимается равной ориентировочно, 1,03;

Gинф- количество воздуха, инфильтрующегося в помещение через не­плотности, щели, стыки панелей и др. при значениях Па, разности давле­ния, возникающего под влиянием силового и ветрового напора, кг/ч.

К — коэффициент, учитывающий влияние встречного потока воздуха в кон­струкциях и равный 0.7 — для стыков панелей и окон с тройными переплетами. 0,9 — для окон и балконных дверей с разделенными переплетами и 1.0 — для одинарных окон и балконных дверей;

tв и tнро — смотри выше в тексте.

Величина Gинф вычисляется по формуле:

Где ΔPe – разность между наружным и внутренним давлением на рассматриваемом этаже

При ΔPн=10 Па (нормальная разность)

S1, S2, S3–соответственно, площади заполнения окон, балконных дверей, неплотностей и проемов в наружных ограждающих конструкциях, м2;

Gн – нормальная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций,

L– длина стыков стеновых панелей, м

Вычисляется разность давлений (ΔPe) по формуле:

где Н — высота здания от уровня земли до верха карниза, центра середины вы­тяжного фонаря или устья шахты, м;

hi, — высота от земли до верха окон, балконных дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и вертикальных стыков стеновых панелей, м;

γн- удельный вес наружного воздуха, Н/м’;

γв- то же внутреннего, Н/м :

ρн- плотность наружного воздуха, кг/м3;

w- скорость ветра (средняя) в холодные месяцы, м/с;(см. таблицу №1)

Ctn,Ctp- аэродинамические коэффициенты, соответственно: для поверхно­стей с наветренной и подветренной стороны.

Рн- нормальное давление воздуха (Па), определяемое по формуле:

где Ро- нормативное ветровое давление (Па);

К1 — коэффициент изменения давления по высоте

С — аэродинамический коэффициент

Значения удельного воздуха γ и плотностиρ определяются по формулам:

где Т= 273,15 К; t — температура воздуха, oС.

3.Расчет теплозатрат на подогрев инфильтрующегося воздуха

Выполняется по формуле:

Qинф=0,278*Сpm *Gинф (tв – tнро) *К, Вт (6)

где Сpm- средняя весовая теплоемкость ;

К- коэффициент.

Gинф –вес инфильтрующегося воздуха, кг;

(7)

где Pе -гравитационное давление возникающее на уровне

середины рассматриваемого оконного проема, Па.

S – площадь оконного проема, м2 ч/кг.

Ru – сопротивление воздухопроницания заполнения

оконных проемов, м2ч/кг.

(Па) (8)

где g — ускорение земного притяжения — 9.81 м/сек2

Н — расстояние от среднего оконного проема до выхода

воздуха из шахты вентиляционной системы, м,

-плотность воздуха, внутреннего, наружного, кг/м3,

W — средняя скорость ветра холодного периодагода, м/сек,

К’- коэффициент, учитывающий изменение ско­рости ветра по высоте, для малоэтажных зданий, ориентиров. 1.

Примечания:

Расчет ведется для одного оконного проема второго этажа, а ре­зультаты относим ко всем остальным оконным проемам.

4. Расчет теплопотерьнанагрев вентиляционного воздуха.

Выполняется по формуле:

Qbент= 0.278*Cpm*GB(tB — tHPО) (Вт) (9)

где Gв — вес вытяжного воздуха из данного помещения,

см расчет вентиляции, кг

tнрв — расчетная температура для проектирования вентиляции, град.

5. Расчет теплопоступлений от бытовыхприборов

Определяется по формуле:

Qб = 20 Sn(Вт) (10)

где Sn — площадь помещения в м2

6.Суммирование мощности отопительной системы

Величина Qос суммируется из результатов отдельных приведенных выше и удобных для пользования расчетов.

Расчетная величина Qос, теплопотерь отдельной комнаты суммируются по графам 3, 4, 5, 6

где Qmах — максимальное из двух значений (графы 4, 5); например, если

Определение расхода тепла на нагрев инфильтрующего воздуха.

С учетом исходных данных ниже определяются необходимые значения Ре, Gинфл и др.

Из рис. 8 определяются Н, как сумма высот этажей ∑hэт, устье шахты от верха чердачного перекрытия -4,5 м и высота уровня первого этажа от уровня земли-1,0 м:

Далее вычисляется высота

, а также значения γ и ρ:

Ctn=+0.8; Ctр= -0.7; К=0,45; Ро=60 Па, вычисляется условное постоянное давление воздуха в здании по формуле:

Подставив найденные значения выражений, входящих в формулу оп­ределяем ΔРе для верхнего этажа рассматриваемого здания:

Определяется величина инфильтрации:

И значение Qинфл:

Определяется расход тепла на подогрев приточного воздуха естест­венной вентиляции

Ориентировочно значение величины бытовых теплопоступлений вычисляют по вормуле:

Результаты определения мощности отопительной системы помещения №101 сведены в табл.2.

Табл.2 заполняется для всех помещений зданияQос вычислен по формуле:

Qос суммируется для каждого этажа и по всему зданию. Результат расчета значения Qос проверяется по формуле. Если результаты не отклоняются более чем на 5-7 %, то они используются в остальных расчетах системы отопления.

УДК 536.24+697.1

Методика расчета тепловой

и

и аэродинамическои характеристик калориферов из биметаллических труб со спиральными накатными и навитыми алюминиевыми ребрами

В последнее время получили широкое применение стандартизированные поверхностные рекуперативные воздухонагреватели — калориферы из биметаллических ребристых труб (БРТ). Они применяются в установках вентиляции и кондиционирования воздуха, в отопительно-вентиляционных системах зданий, для воздушного отопления производственных помещений, в сушильных установках различных технологических процессов, в системах утилизации тепла удаляемого воздуха промышленных цехов и общественных зданий, в системах предварительного подогрева первичного воздуха энергетических котлов.

Промышленные серийные калориферы конкретного ряда состоят из собранных в шахматные пучки БРТ одного типоразмера с постоянными значениями поперечного 5, и продольного S2 шагов размещения труб в решетках при числе поперечных (относительно направления воздуха) рядов z = 2, 3 и 4. Различные значения площади поверхности нагрева калорифера достигаются применением в поперечном ряду труб различной длины /0 при постоянном их количестве. В отдельных конструктивных исполнениях (калориферы значительной тепловой мощности) площадь поверхности нагрева изменяется путем увеличения числа труб в поперечном ряду при l0 = const. Следовательно, перемен-

ной является площадь поперечного сечения калорифера /,.

БРТ представляет собой несущую круглую трубу из углеродистой, нержавеющей стали, латуни, меди со спиральными накатными алюминиевыми ребрами. Перспективно применение БРТ со спиральными навитыми из алюминиевой ленты ребрами, для которых характерны в 1,5…2 раза меньший расход алюминия, в 2,5…3 раза более низкие затраты электроэнергии на оребрение трубы . Кроме того, в технологическом процессе оребрения не нужна смазочно-охлаждающая жидкость, загрязняющая окружающую среду.

В применяющихся методиках расчета и подбора стандартизированных калориферов из БРТ коэффициент теплопередачи к принимают либо по табличным данным в зависимости от массовой скорости воздуха м>р (м> — скорость воздуха; р — его плотность), либо по скорости греющей воды V, или рассчитывают по эмпирическим формулам функционального вида , которые получены по результатам испытаний головных образцов:

£=/(и>р, V); (1)

*=/(м;р,/0); (2)

к =f(wp,f^), (3)

где 10 — длина трубы.

Потери давления воздуха на пучке труб калорифера вычисляют по уравнению Ар =/И>). (4)

Формулы (1) — (4) имеют частный характер: область их применения ограничена конкретными значениями геометрических параметров ребер и трубы, их материалом, конструкцией ребра, формой поперечного сечения трубы, углом атаки воздушного потока компоновочными характеристиками труб в пучке (5р 52, г). Распространение формул на иные типоразмеры БРТ, характеристики пучка и модульные ряды калориферов невозможно.

Значения коэффициентов теплопередачи, вычисляемые по (1) — (3), включают составляющие термического сопротивления в процессе теплопередачи в скрытой форме, поэтому нельзя выявить влияние конкретного способа теплообмена на интенсификацию передачи тепла от греющего теплоносителя к нагреваемому воздуху. Представление теплопередающей характеристики калорифера формулами указанного вида крайне затрудняет научно обоснованный выбор направления исследований по повышению энергетической эффективности и оптимизации конструкторско-компоновочных характеристик пучка труб калорифера и геометрических параметров БРТ.

В настоящее время промышленность производит много различных типоразмеров БРТ. Однако методика расчета коэффициента теплопередачи калорифера, состоящего из труб, параметры которых отличаются от параметров труб серийных биметаллических калориферов, отсутствует. Тем самым априори исключается возможность проектирования и изготовления индивидуальных калориферов, наиболее полно удовлетворяющих требованиям конкретного потребителя. В ряде случаев возникает ситуация, при которой допустимая потеря давления воздуха в калорифере не может быть обеспечена серийным аппаратом из модульного ряда. Тогда необходим калорифер с иными значениями 5, или г, так как слабо влияет на аэродинамическое сопротивление пучка.

Цель работы — создание универсальной методики расчета коэффициента теплопередачи и аэродинамических характеристик биметаллических калориферов из шахматных пучков БРТ с накатными и навитыми алюминиевыми ребрами. Методика яв-

ляется наиболее общей, в ней устранены ограничения и недостатки традиционно применяемого способа расчета стандартных калориферов из круглоребристых труб.

о _ 1 Ф^О

где ————— приведенное термическое сопротив-

ление при теплоотдаче с внутренней стороны трубы, м2К/Вт;

*2 =

Ні 4 К

— приведенное термическое сопротив-

ление стенки несущей трубы, м2К/Вт;

В — V

л3 — Кк——- приведенное термическое контакт-

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

ное сопротивление трубы, м2-К/Вт;

Я — термическое контактное сопротивление, м2К/Вт;

и _ <К 5а

л4 ————— — приведенное термическое сопротив-

(1 А

к а

ление стенки алюминиевой ребристой оболочки, м2-К/Вт;

И5 — — — приведенное термическое сопротивление а

при теплоотдаче от оребрения к воздуху, м2К/Вт; ф — коэффициент оребрения трубы;

а,, а — соответственно коэффициент теплоотдачи от греющего теплоносителя к внутренней поверхности трубы и приведенный коэффициент теплоотдачи от оребрения к воздуху, Вт/(м2-К); с1Г £?к, й? — соответственно внутренний диаметр трубы; диаметр контактной зоны, равный наружному диаметру несущей трубы; диаметр трубы по основанию ребер, м;

5 , 5а — толщина стенки несущей трубы и алюминиевой оболочки соответственно, м;

X , Аа -коэффициент теплопроводности стенки несущей трубы и ребристой оболочки соответственно, Вт/(м-К).

Расчет численных значений Л,, У?2, Л4 не вызывает затруднений. Коэффициент теплоотдачи от греющей воды, движущейся внутри прямых гладких труб кало-

а, = 0,021 —Ке°’8 Рті0’4,

(6)

рифера в турбулентной области, надежно рассчитывается по хорошо известному уравнению М.А.Михеева, многократно проверенному практикой:

где Я, — коэффициент теплопроводности воды, Вт/(м-К); Ке1 = V Д/у, — число Рейнольдса;

V, — коэффициент кинематической вязкости воды,

м2/с.

РГд — число Прандтля для воды.

Значения X,, V,, Рг1 принимаются по средней температуре воды в калорифере.

При использовании в калорифере конденсирующегося внутри прямых гладких труб водяного пара широко применяют следующую зависимость :

а, =(3955 + 116м/п)3/1,21 /10, (7)

где IV — скорость пара при входе в трубу, м/с.

Совершенно очевидно, что аналитическая зависимость (5) имеет гораздо более общий характер, чем (1) — (3), однако достоверный расчет коэффициента теплопередачи возможен лишь при надежном расчете термических сопротивлений /?5 и /?к, то есть при наличии обобщенного критериального уравнения для коэффициента теплоотдачи воздуха и значения термического контактного сопротивления Лк в диапазоне температур эксплуатации БРТ — калориферов и материалов контактной зоны.

Анализ литературных данных показал, что для расчета конвективного коэффициента теплоотдачи воздуха, омывающего шахматные пучки из круглых труб со спиральными накатными и шайбовыми ребрами или спиральными навитыми ребрами из ленты Ь-образного поперечного сечения, наиболее обоснованно применение критериального уравнения , базой для которого явились экспериментальные исследования более 100 пучков из труб с алюминиевыми ребрами различных геометрических и компоновочных параметров, включающих всю размерную гамму БРТ стандартных калориферов :

ак =0,132—С С

0 43 1 С/Г т / і \ «о -0,54 Г лЛ

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

5, -<іп 5 5

V °) Ч / ч /

Ее’

0,73

(8)

где А, — коэффициент теплопроводности воздуха, Вт/(м-К);

/г, 5 -высота и шаг ребра;

С, =Дг)—поправочный коэффициент на число поперечных рядов в пучке, принимаемый равным для

т = 0,53 — 0,019ф — показатель степени;

5=а/(°’551 )2 + —диагональный шаг труб;

Не = \vsfv — число Рейнольдса для воздуха; н- — скорость воздуха в наименьшем проходном сечении пучка, м/с;

у — коэффициент кинематической вязкости воздуха, м2/с;

Графическая зависимость =Д\|/) аппроксимирована выражением С, = -1664,83 + 132,41Л|#- — 4,36\|/2+ 0,076\у3 —

— 7,44ч/4+3,86у5. (9)

Физические параметры воздуха А..У принимают при его средней температуре в пучке калорифера.

Связь приведенного коэффициента теплоотдачи а с конвективным коэффициентом теплоотдачи «к устанавливается выражением (10)

а = ак,

vj/p= 1 -0,058р/г. (11)

Значения Rk для биметаллических стальных труб и алюминиевых накатных ребер в интервале изменения средней температуры зоны контакта = 50…230 °С с погрешностью ±10 % вычисляют по как

Rk=0,22-10_3 + 2,5-10-6 (tK — 95). (12)

0,7-Ю»4 м2К/Вт. ‘

Для БРТ с навитыми алюминиевыми L-образными ребрами значения /?к приводятся в работе . Такие трубы в настоящее время по различным причинам еще не нашли широкого применения.

Для расчета потерь давления воздуха Ар (Па) на шахматном пучке калорифера рекомендуется применять обобщенное уравнение , которое по исследованиям может быть распространено на БРТ со спиральными накатными и навитыми ребрами:

Ар = 2,7zCCJl/d)™ Re^25 pw2, (13)

где С, = f (z) — поправочный коэффициент на число

поперечных рядов, принимаемый равным для z —

1, 2, 3, 4, 5 и более — 1,23; 1,18; 1,08; 1,02; 1,0; для труб с навитыми ребрами С, = 1,0;

1,188; 1,60.

Графическая зависимость С¥=Д\|/) нами аппроксимирована выражением

С¥=-143,016 + 11,04\|/ — 0,323\(/2ч- 0,0046\|/3-

— 3,17 8\|/4 -ь 8,629\|/6, (14)

lld= 0,15… 12,5; у <90…60°.

Линейный определяющий размер, м

I ~ (Ftp/F)d0 + (Fp/F)^OJS5(d2-d20). (15)

Эквивалентный диаметр наименьшего проходного

сечения пучка, если таковым является фронтальное поперечное сечение (как во всех стандартных калориферах), рассчитывают по формуле:

= 2ВД — й0) — 2/гД]/(2/г + 5). (16)

Если наименьшим проходным сечением является диагональное, то в (16) вместо 5, подставляется 52.

Уравнение действительно в интервале Яе, = \vllv = = (2…180)Т03.

Физические свойства воздуха р,у принимаются по его средней температуре в пучке.

Погрешность вычисления Ар составляет ±20 %.

***

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

С целью проверки применимости изложенной методики нами выполнены сравнительные расчеты коэффициента теплопередачи и потерь давления воздуха при массовых скоростях воздуха во фронтальном сечении ыр -= 3 и 7 кг/(м2-с) для серийных паровых калориферов № 6 и 10 Костромского завода с трехрядным и четырехрядным шахматным пучком. Конструктивные размеры калориферов даны в . Средняя температура водяного пара в пучке принята 50 °С, давление сухого насыщенного воздуха 0,12 МПа. Пучок труб состоит из БРТ с накатными алюминиевыми ребрами размерами dXd0XhXsXA = 39,0 х 20,0 х 9,5 X 3,4 X 0,825 мм; ф = 9,5. Разбивка труб в решетках равносторонняя с шагами 5, = Б2’= 41,5 мм; 52 = 36 мм. Несущая труба с наружным диаметром dк = 16 мм и толщиной стенки 5ст =1,2 мм выполнена из углеродистой стали. Скорость пара на входе в трубы калориферов >уп= 4 м/с. Результаты расчетов сведены в таблицу.

Характе- ристика Массовая скорость wp, кг/(м2с) №6 № 10

Число поперечных рядов в калорифере г

3 4 3 4

К Вт/(м2-К) 3,0 49,3/49,9 45,0/50,4 46,8/49,9 43,8/50,4

7,0 69,5/79,3 67,4/80,1 66,0/79,3 65,5/80,1

Др, Па 3,0 45,3/68,9 57,7/90,2 45,3/68,9 57,7/90,2

7,0 213,0/277,7 244,5/363,6 213,0/277,7 244,5/363,6

В таблице значения коэффициента теплопередачи в числителе вычислены по формуле (3) с использованием данных испытаний промышленных головных образцов (далее обозначается кп), а в знаменателе — по обобщеному уравнению (8) (далее кр). Значения потерь давления воздуха в числителе получены по зависимости (4) из (далее Дрп), а в знаменателе — по предлагаемому уравнению (13) (далее Дрр).

Расхождение результатов расчета по разным формулам вычисляли в % следующим образом:

5*= 100 (17)

иб/7 = 100. (18)

Расчетные значения коэффициента теплопередачи по обобщенной формуле превышают данные традиционной методики, базирующейся на испытаниях промышленных головных образцов, на 1,2…22,3 %. Результат является приемлемым, так как находится в поле накопительной погрешности исходных уравнений в аналитической формуле (5). И хотя ни в одном из справочных изданий по калориферам и результатам их заводских испытаний не указывается погрешность формул (1) — (4), если судить по имеющимся результатам промышленных испытаний головных образцов регенераторов газотурбинных установок, тем не менее погрешность их не ниже ±15 %. Также хорошо известно, что .расчетные уравнения и соотношения, полученные при экспериментальном исследовании моделей образцов теплообменных устройств, и построенные на их базе обобщенные критериальные уравнения являются наиболее достоверными и надежными по сравнению с полученными на базе иных опытных данных. Сказанное не противоречит необходимости проведения испытаний натурных образцов аппаратов, так как подобные испытания позволяют установить влияние концевых эффектов поверхности теплообмена, неравномерности скорости воздуха перед пучком, турбулентности набегающего потока и других факторов, обусловленных масштабным фактором.

Расчетные потери давления воздуха на пучке превышают полученные по частному уравнению (4) на 48,7 — 52 %. Результат удовлетворительный с учетом того, что и частные, и обобщенные зависимости для потерь давления имеют бблыную погрешность, чем тепловые характеристики.

Таким образом, наиболее целесообразными для расчета теплоаэродинамических характеристик биметаллических калориферов из БРТ являются аналитическая зависимость (5) и уравнение (13). Вместе с этим остается актуальной задача дальнейшего обобщения опытов по аэродинамическому сопротивлению моделей пучков БРТ и построению критериального уравнения большей точности.

Список литературы

2. Ефимов А.Л., Косенков В.И., Яковлев И.В. Системы кондиционирования воздуха. — М.: Изд-во МЭИ, 2002.

3. Каталог выпускаемой продукции. Костромской калориферный завод,2003.

5. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Контактный теплообмен в биметаллических трубах со спирально-навитыми алюминиевыми ребрами Ь-образного поперечного сечения // XIII Школа-семинар молодых ученых и специалистов под рук. акад. РАН А.И.Леон-тьева «Физ. основы эксперимент, и мат. моделирования процессов газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках”, 20 — 25 мая 2001г., Санкт-Петербург. Т. 2. — М.: Изд-во МЭИ, 2001.

6. Кунтыш В.Б., Федотова Л.М. Влияние угла атаки воздушного потока на теплообмен и сопротивление шахматного пучка оребренных труб // Известия вузов. Энергетика. 1983. № 4.

8. Расчет, проектирование и реконструкция лесосушильных камер / Е.С.Богданов, В.И.Мелехов, В.Б.Кунтыш и др. — М.: Экология, 1993.

9. Рымкевич А.А., Халамейзер М.Б. Управление системами кондиционирования воздуха. — М.: Машиностроение, 1977.

10. Теплообменные аппараты из профильных листов / В.М.Антуфьев, Е.К.Гусев, В.В.Ивахненко и др. — Л.: Энергия, 1972.

11. Юдин В.Ф. Теплообмен поперечнооребренных труб. -Л.: Машиностроение, 1982.

Альтернативные способы подогрева приточного воздуха

Необходимо учитывать, что эффективных альтернатив уже используемым методам практически не существует. Все способы подогрева применяются достаточно активно, за исключением слишком затратных или малоэффективных. Однако, есть некоторые возможности, которые используются в квартирах. Одним из методов является оконный или стеновой клапан, который направлен на радиатор системы отопления. Свежий холодный воздух проходит по нагретой поверхности и получает вполне приемлемую температуру. В производственных цехах иногда делают установки, сжигающие отходы и направляющие полученное тепло на подготовку приточного воздуха и ГВС. Используются все доступные варианты, которыми располагают пользователи.

Видео: как сэкономить на отоплении рекуператором

Рекомендуемое оборудование

• Рекуператор VAKIO Lumi

  16 900 ₽ Отложить Отложить ⚖ Сравнить

• Рекуператор пластинчатый

  21 500 ₽ Отложить Отложить ⚖ Сравнить

• Приточно-вытяжная установка Shuft NOVA-300 Sensitive

  33 740 ₽ Отложить Отложить ⚖ Сравнить

• Отложить Отложить ⚖ Сравнить