Расчетное сопротивление грунта

Содержание

Расчет несущей способности грунта
Несущая способность грунта – Таблица СНиП
- Несущая способность глинистых грунтов
- Несущая способность песчаного грунта
5.5.2. Расчетное сопротивление грунтов основания
Реконструкция деревянного дома

Расчетное сопротивление грунта (R) – это один из наиболее важных параметров при строительстве фундамента, так как позволяет определить предельно возможные значения массы вышележащей конструкции, которую способна выдержать подстилающая поверхность.

В случае превышения допустимых значений показателя несущей способности грунта, под подошвой фундамента формируются области предельного равновесия. Другими словами, грунт расположенный снизу не выдерживает нагрузки и стремится в сторону наименьшего сопротивления, то есть на поверхность. Последствия выражаются в виде бугров и валов, расположенных рядом с границами фундамента.

Самой главной опасностью в данном случае, является нарушение однородности подстилающего грунта. Нагрузка от конструкции начинается распределяться неравномерно, фундамент теряет свою устойчивость, активизируются процессы деформации и в скором времени начинают появляться трещины.

Расчет несущей способности грунта

Определение несущей способности грунта – это достаточно трудоемкий процесс, который можно выполнить подручными средствами (вручную/онлайн) или же воспользоваться услугами геолого-геодезических агенств. Если вы хотите сэкономить и выполнить расчет самостоятельно – KALK.PRO поможет вам в этом нелегком деле!

Мы предлагаем вам воспользоваться нашим удобным онлайн-калькулятором расчета сопротивления грунта на сжатие/сдвиг. По окончанию вычисления вы получите значение расчетного сопротивления в четырех разных единицах измерения (кПа, kH/m2, тс/м2, кгс/см2). Для того чтобы получить результат расчета, вам необходимо заполнить несколько полей:

Тип расчета. На основании лабораторных испытаний или при неизвестных характеристиках грунта.
Характеристики грунта. Тип, коэффициент пористости и показатель текучести, а также осредненное расчетное значение удельного веса грунтов.
Параметры фундамента. Ширина основания и глубина заложения.

Последние две характеристики грунта определяются только для глинистых грунтов.

Калькулятор расчетного сопротивления грунта основания

Для начала нам необходимо выбрать тип расчета. Первый вариант подразумевает, что вы получите отдадите образец грунта в специализированную лабораторию на исследование. Данный способ занимает большое количество времени и средств. Поэтому если у вас не сложный участок и вы уверены, что сможете сделать все своими силами, мы предлагаем воспользоваться вторым вариантом и выполнить расчет на основании табличных данных.

Классификация грунтов

Следующий этап работ связан с определением типа грунта. Согласно СНиП 11-15—74, все виды грунтов делятся на две основные группы:

скальные;
нескальные.

Первые, представлены горными породами, метаморфического или гранитного происхождения. Встречаются в горных областях и в местах выхода основания тектонической платформы на поверхность (щиты). В нашей стране это территория Карелии и Мурманской области. Горные системы Урала, Кавказа, Алтая, Камчатки, плоскогорья Сибири и Дальнего Востока.

Сопротивление скальных грунтов настолько высоко, что вы можете не производить никаких предварительных расчетов.

Нескальные грунты встречаются повсеместно на равнинах. Они подразделяются на несколько видов, а те в свою очередь на фракции:

Пески (мелкие, средние, крупные…);
Супеси (легкие, тяжелые);
Суглинки (легкие, средние, тяжелые);
Глины (легкие, тяжелые…).

Как определить тип грунта самостоятельно?

Существует простой дедовский способ определения типа грунта, которым пользовались ваши родители и родители ваших родителей – он заключается в выявлении физико-механических свойств породы.

Для этого необходимо провести отбор проб почвы в крайних точках и в середине участка. Выкопайте ямы на глубину, предполагаемого уровня заложения фундамента и возьмите образецы грунта с каждой контрольной точки.

Подготовьте рабочую поверхность, для того чтобы провести научный эксперимент.

Намочите почву до состояния, когда из нее можно будет сформировать шар.
Попробуйте раскатать шар в продолговатое тело (шнур).

Если у вас не получилось этого сделать, то перед вами песчаная почва.
Если немного схватывается, но все равно разрушается – это супесь.
Если шнур удается свернуть в кольцо, но наблюдаются разрывы/трещины – это суглинок.
Если кольцо замкнулось, а тело осталось невредимым – это глина.

Для наглядности можно посмотреть иллюстрацию ниже:

Если вам не удалось ничего сделать из образца грунта, то для вас расчет несущей способности песчаного грунта закончился. Выберите соответствующий пункт в калькуляторе и нажмите «Рассчитать».

Несущая способность грунта – Таблица СНиП

Для определения несущей способности глинистых грунтов, нам необходимо получить еще два коэффициента – показатель текучести грунта (IL) и коэффициент пористости (е). Первый показатель можно достаточно легко определить на глаз, если почва откровенно сырая и вязкая – выбирайте IL = 1, если сухая и грубая – IL = 0. Второй коэффициент можно получить только в таблицах из СНиП. Так как все данные находятся в открытом доступе, для вашего удобства мы скопировали таблицы расчетного сопротивления грунта из СП 22.13330.2011.

Несущая способность глинистых грунтов

Глинистые грунты		Коэффициент пористости е	Значения R0, кПа, при показателе текучести грунта
Глинистые грунты		Коэффициент пористости е	IL = 0	IL = 1
Супеси	легкие	0,5
Супеси	тяжелые	0,7
Суглинки	легкие	0,5
	средние	0,7
	тяжелые	1,0
Глины	легкие	0,5
	средние	0,6
	тяжелые	0,8 1,1

Вставьте значение коэффициент пористости е в калькулятор, введите параметры фундамента и закончите определение расчетного сопротивления грунта.

Несущая способность песчаного грунта

Песчаные грунты		Значения R0, кПа, в зависимости от плотности сложения песков
Песчаные грунты		плотные	средней плотности
Крупные	Крупные
Крупные	Средние
Мелкие	Маловлажные
Мелкие	Влажные и насыщенные водой
Пылеватые	Маловлажные
	Влажные
	Насыщенные водой

Данные табличные значения R0 справедливы для фундаментов с шириной b = 1 м и глубиной заложения d = 2 м.

Для других значений b и d, необходимо использовать формулы. При d <= 2 м используется первое выражение, при d > 2 м – второе.

Расчетное сопротивление грунта (формула) #1: R = R0 × × (d + d0) / 2d0

Расчетное сопротивление грунта (формула) #2: R = R0 × + k2 × γ’II × (d — d0)

Для того чтобы избавить вас, от сложных громоздких вычислений, мы добавили в наш калькулятор расчетного сопротивления грунта четвертый пункт, в котором можно указать предполагаемые размеры фундамента. Используйте наш сервис и экономьте свое время!

5.5.2. Расчетное сопротивление грунтов основания

Зависимость «нагрузка-осадка» для фундаментов мелкого заложения можно считать линейной только до определенного предела давления на основание (рис. 5.22). В качестве такого предела принимается расчетное сопротивление грунтов основания R . При расчете деформаций основания с использованием указанных в п. 5.5.1 расчетных схем среднее давление под подошвой фундамента (от нагрузок для расчета оснований по деформациям) не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа, определяемого по формуле

(5.29)

где γc1 и γc2 — коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 5.11; k — коэффициент, принимаемый: k = 1, если прочностные характеристики грунта (с и φ) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если указанные характеристики приняты по таблицам, приведенным в гл. 1; Мγ, Мq и Мc — коэффициенты, принимаемые по табл. 5.12; kz — коэффициент, принимаемый: kz = 1 при b < 10 м, kz = z0/b + 0,2 при b ≥ 10 м (здесь b — ширина подошвы фундамента, м; z0 = 8 м); γII — расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3; γ´II — то же, залегающих выше подошвы; сII — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа; d1 — глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала,’определяемая но формуле

d1 = hs + hcfγcf/γ´II(5.30)

(здесь hs — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; hcf — толщина конструкции пола подвала, м; γcf — расчетное значение удельного веса материала пола подвала, кН/м3); db — глубина подвала — расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В ≤ 20 м и глубиной более 2 м принимается db = 2 м, при ширине подпали В > 20 и принимается d > 0).

Рис. 5.22. Характерная зависимость «нагрузка — осадка» для фундаментов мелкого заложения

Если d1 > d (где d — глубина заложения фундамента), то d1 принимается равным d, a db = 0.

Формула (5.29) применяется при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью А, то принимается b = . Расчетные значения удельных весов грунта и материала пола подвала, входящие в формулу (5.29), допускается принимать равными их нормативным значениям (полагая коэффициенты надежности по грунту и материалу равными единице). Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием. Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать на 15%.

ТАБЛИЦА 5.11. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ γс1 и γс2

Грунты	γс1	γс2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к его высоте L/H
		≥ 4	< 1,5
Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых Пески мелкие Пески пылеватые: маловлажные и влажные насыщенные водой Крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем и пылевато-глинистые с показателем текучести грунта или заполнителя: IL ≤ 0,25 0,25 < IL ≤ 0,5 IL > 0,5	1,4 1,3 1,25 1,1 1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0	1,4 1,3 1,2 1,2 1,1 1,1 1,0

Примечания: 1. Жесткую конструктивную схему имеют сооружения, конструкции которых приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований путем применения специальных мероприятий.

2. Для сооружений с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента γc2 принимается равным единице.

3. При промежуточных значениях L/H коэффициент γc2 определяется интерполяцией.

ТАБЛИЦА 5.12. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ Mγ, Mq, Mc

Когда расчетная глубина заложения фундаментов принимается от уровня планировки подсыпкой, в проекте оснований и фундаментов должно приводиться требование о необходимости выполнения планировочной насыпи до приложения полной нагрузки на основание. Аналогичное требование должно содержаться и в отношении устройства подсыпок под полы в подвале.

Коэффициенты Mγ, Mq и Mc, входящие в формулу (5.29), получены исходя из условия, что зоны пластических деформаций под краями равномерно загруженной полосы (рис. 5.23) равны четверти ее ширины и вычисляются по следующим соотношениям:

Mγ = ψ/4; Mq = 1 + ψ; Mc = ψctgφII,(5.31)

где ψ = π/(ctgφII + φII – π/2); φII — расчетное значение угла внутреннего трения, рад.

Рис. 5.23. Зоны пластических деформаций в основании под краями равномерно загруженной полосы

При вычислении R значения характеристик φII, сII и γII принимаются для слоя грунта, находящегося под подошвой фундамента до глубины zR = 0,5b при b < 10 м и zR = t + 0,1b при b ≥ 10 м (здесь t = 4 м). При наличии нескольких слоев грунта от подошвы фундамента до глубины zR принимаются средневзвешенные значения указанных характеристик. Аналогичным образом поступают и с коэффициентами γcl и γc2.

Как видно из формулы (5.29), значение R зависит не только от физико-механических характеристик грунтов основания, но и от искомых геометрических размеров фундамента — ширины и глубины его заложения. Поэтому определение размеров фундаментов приходится вести итерационным способом, задавшись предварительно какими-то начальными размерами.

Пример 5.5. Определить расчетное сопротивление грунта основания для ленточного фундамента шириной b = 1,4 м при следующих исходных данных. Проектируемое здание — 9-этажное крупнопанельное с жесткой конструктивной схемой. Отношение длины его к высоте L/H = 1,5. Глубина заложения фундаментов от уровня планировки по конструктивным соображениям принята d = 1,7 м. Здание имеет подвал шириной В = 12 м и глубиной db = 1,2 м. Толщина слоя грунта от подошвы фундамента до пола подвала hs = 0,3 м, толщина бетонного пола подвала hсf = 0,2 м, удельный вес бетона γII = 23 кН/м3. Площадка сложена песками мелкими средней плотности маловлажными. Коэффициент пористости е = 0,74, удельный вес грунта ниже подошвы γII = 18 кН/м3, выше подошвы γ´II = 17 кН/м3. Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик приняты по справочным таблицам, приведенным в гл. 1: φn = φII = 32º, сn = cII = 2 кПа, E = 28 МПа.

Приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала по формуле (5.30)

d1 = 0,3 + 0,2 · 23/17 = 0,57 м.

По формуле (5.29) определяем:

R = = 1,54 · 221 = 340 кПа.

Предварительные размеры фундаментов назначаются по конструктивным соображениям или исходя из значений расчетного сопротивления грунтов основания R0, приведенных в табл. 5.13. Значениями R0 допускается также пользоваться для окончательного назначения размеров фундаментов сооружений III класса, если основание сложено горизонтальными (уклон не более 0,1) выдержанными по толщине слоями грунта, сжимаемость которых не увеличивается с глубиной в пределах двойной ширины наибольшего фундамента ниже глубины его заложения.

Двойную интерполяцию при определении R0 по табл. 5.13 для пылевато-глинистых грунтов с промежуточными значениями IL и е рекомендуется выполнять по формуле

(5.32) ТАБЛИЦА 5.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ R0 КРУПНООБЛОМОЧНЫХ, ПЕСЧАНЫХ И ПЫЛЕВАТО-ГЛИНИСТЫХ (НЕПРОСАДОЧНЫХ) ГРУНТОВ

Грунты	R0, кПа
Крупнообломочные
Галечниковый (щебенистый) с заполнителем: песчаным пылевато-глинистым Гравийный (дресвяный) с заполнителем: песчаным пылевато-глинистым	600 450/400 500 400/350
Значения R0 при показателе текучести IL ≤ 0,5 даны перед чертой, при 0,5 < IL ≤ 0,75 — за чертой.
Пески
Крупные Средней крупности Мелкие: маловлажные влажные и насыщенные водой Пылеватые: маловлажные влажные насыщенные водой	600/600 500/400 400/300 300/200 300/250 200/150 160/100
Значения R0 для плотных песков даны перед чертой, для песков средней плотности — за чертой.
Пылевато-глинистые
Супеси с коэффициентом пористости е: 0,5 0,7 Суглинки с коэффициентом пористости е: 0,5 0,7 1,0 Глины с коэффициентом пористости e: 0,5 0,6 0,8 1,0	300/300 250/200 300/250 250/180 200/100 600/400 500/300 300/200 250/100
Значения R0 при IL = 0 даны перед чертой, при IL = 1 — за чертой. При промежуточных значениях е и IL значения R0 определяются интерполяцией.

Значения R0 в табл. 5.13 относятся к фундаментам, имеющим ширину b1 = 1 м и глубину заложения d1 = 2 м. При использовании значений R0 по табл. 5.13 для окончательного назначения размеров фундаментов расчетное сопротивление грунта основания R определяется по формулам:

при d ≤ 2 м

;(5.33)

при d > 2 м

,(5.34)

где b и d — соответственно ширина и глубина заложения проектируемого фундамента, м; γ´ — удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м3; k1 — коэффициент принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов (кроме пылеватых песков) k1 = 0,125, а для пылеватых песков, супесей, суглинков и глин k1 = 0,05; k2 — коэффициент, принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов k2 = 2,5, для супесей и суглинков k2 = 2, а для глин k2 = l,5.

Пример 5.6. Определить расчетное сопротивление глины с коэффициентом пористости е = 0,85 и показателем текучести IL = 0,45 применительно к фундаменту шириной b = 2 м, имеющему глубину заложения d = 2,5 м. Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы, γ´ = 17 кН/м3.

Решение. Пользуясь значениями R0 (см. табл. 5.13), по формуле (5.32) вычисляем:

кПа.

Далее по формуле (5.34) получаем:

кПа.

Расчетное сопротивление R основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляется по формуле (5.29) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов. При отсутствии таких испытаний расчетное сопротивление определяется по характеристикам заполнителя, если его содержание превышает 40%. При меньшем содержании заполнителя значение R для крупнообломочных грунтов допускается принимать по табл. 5.13.

При искусственном уплотнении грунтов основания или устройстве грунтовых подушек расчетное сопротивление определяется исходя из задаваемых в проекте расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов. Последние устанавливаются либо на основе исследований, либо с помощью справочных таблиц (см. гл. 1) исходя из необходимой плотности грунтов. При вычислении R влажность пылевато-глинистых грунтов рекомендуется принимать равной 1,2 ωp.

Расчетное сопротивление рыхлых песков определяется по формуле (5.29) при γc1 = γс2 = 1. Значение R следует уточнять по результатам не менее трех испытаний штампа с размерами и формой, возможно более близкими к проектируемому фундаменту, но площадью не менее 0,5 м2. При этом значение R принимается не более давления, при котором ожидаемая осадка фундамента равна предельной (см. далее п. 5.5.5).

При устройстве прерывистых фундаментов расчетное сопротивление основания R определяется как для исходного ленточного фундамента по формуле (5.29) с повышением значения R коэффициентом kd, принимаемым по табл. 5.14.

При необходимости увеличения нагрузок на основание существующих сооружений при их реконструкции (замене оборудования, надстройке и т.п.) расчетное сопротивление основания должно приниматься в соответствии с данными о состоянии и физико-механических свойствах грунтов основания с учетом типа и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительности его эксплуатации и ожидаемых дополнительных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты. Следует также учитывать состояние и конструктивные особенности примыкающих сооружений, которые, оказавшись в пределах «осадочной воронки», могут получить повреждения.

ТАБЛИЦА 5.14. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА kd ДЛЯ ПЕСКОВ (КРОМЕ РЫХЛЫХ) И ПЫЛЕВАТО-ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ

Коэффициент пористости е и показатель текучести IL	Значения kd при фундаментных плитах
Коэффициент пористости е и показатель текучести IL	прямоугольных	с угловыми вырезами
е ≤ 0,5 и IL ≤ 0	1,3	1,3
е = 0,6 и IL = 0,25	1,15	1,15
e ≥ 0,7 и IL ≥ 0,5	1,0	1,15

Примечания: 1. При промежуточных значениях е и IL коэффициент kd принимается по интерполяции.

2. Для плит с угловыми вырезами коэффициент kd учитывает повышение R на 15%.

Если в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента расположен слой грунта меньшей прочности, чем прочность лежащих выше слоев (рис. 5.24), необходима проверка соблюдения условия

σzp + σzg ≤ Rz,(5.35)

где σzp и σzg — вертикальные нормальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента соответственно дополнительное от нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта, кПа (см. п. 5.2); Rz — расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z, кПа, вычисленное по формуле (5.29) для условного фундамента шириной bz, м, определяемой по выражению

;
Az = N/σzp; a = (l – b)/2,(5.36)

здесь N — суммарная вертикальная нагрузка на основание от фундамента, кН; l и b — соответственно длина и ширина фундамента, м.

Формула (5.36) для ленточного фундамента принимает вид

bz = n/σzp,(5.37)

где n — вертикальная нагрузка на 1 м длины фундамента, кН/м,

а для квадратного фундамента —

. (5.38) Рис. 5.24. Схема для проверки расчетного сопротивления по характеристикам грунта подстилающего слоя 1 — грунт верхних слоев основания; 2 — подстилающий слой грунта меньшей прочности

При действии на фундамент внецентренной нагрузки следует ограничивать краевые давления под подошвой, которые вычисляют по формулам внецентренного сжатия. Краевые давления при действии момента в направлении главных осей подошвы фундамента не должны превышать 1,2 R, а давление в угловой точке — 1,5 R. Краевые давления рекомендуется определять с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы фундамента, а также жесткости конструкции, опирающейся на рассматриваемый фундамент.

Действующие нормы допускают увеличение до 20% расчетного сопротивления грунта основания, вычисленного по формулам (5.29), (5.33) и (5.34), если определенные расчетом деформации основания при давлении p = R не превышают 40% предельных значений (см. далее п. 5.5.5). При этом расчетные деформации, соответствующие давлению p1 = 1,2R, должны быть не более 50% предельных. В этом случае, кроме того, требуется проверка основания по несущей способности (см. далее п. 5.6).

Реконструкция деревянного дома

Задача: определить сопротивление R основания столбчатого фундамента бесподвального деревянного здания (аналогиччно определяется расчетное сопротивление грунта для ленточного фундамента) :

Основание сложено следующими слоями:
* — в общем случае глубина заложения определяется согласно главы 5.5 СП 22.13330.2012, однако (см. п.8.1 СП) малоэтажные жилые жилые здания могут возводиться на малозаглубленных, устраиваемых в слое сезоннопромерзающего грунта, и незаглубленных фундаментах. В этом случае глубина заложения фундамента должна назначаться так, чтобы выполнялось условие (1)
По СП 22.13330.2011 предусмариваюся два возможных метода определения расчетного сопротивления грунтов: R при расчете оснований фундаментов по деформациям:

По формуле (5.7) п.5.6.7 при использовании деформационных характеристик грунтов, полученных на основе их непосредственных испытаний в полевых и лабораторных условиях или по таблицам приложения Б в зависимости от их физических характеристик (для предварительных расчетов оснований сооружений I и II уровней ответственности, а также для окончательных расчетов оснований сооружений III уровня ответственности)
по расчетным значениям сопротивления грунтов основания R0, приведенных в таблицах В.1-В.10 Приложения В для назначения размеров фундаментов в соответствии с указаниями разделов 5-6.

Решение

I. Определения расчетного сопротивлени R с использованием деформационных характеристик грунтов

Значение R вычисляем на глубине заложения фундамента (см. 5.6.9), определяемой от уровня планировки срезкой d = 0.6 м; По таблице Б.1 находим для слоя II — влажного пылеватого песка, служащего основанием фундамента, при пористости грунта e = 0,61 по интеполяции, расчетные значения φII = 31,6 &deg и cII = 4,8.
Находим по таблице 5.5 для угла внутреннего грунта φII = 31,6° значения коэффициентов составляют — Mγ = 1,3, Mq = 6,18 и Mc = 8,43 и подставлем их в формулу:

R = γc1γc2/k (5.7)

dI = hs + hcfγcf / γ′II (5.8)

Здесь hs — толщина слоя грунта вышы подошвы ффундамента со стороны подвала, м;
hcf — толщина конструкции пола подвала, м;
γcf — расчетное значение удельного веса конструкции подвала,кН/м3;
При бетонной или щебеночной подготовке толщиной hn допускается увеличивать dI на hn.

Коэффициент условий работы γc1, принимаемый по таблице 5.4, для песка пылеватого влажного равен 1,1;
Согласно примечанию 2 к таблице 5.4 для зданий с гибкой конструктивной схемой, которым относятся деревянные дома, значение коэффициента γc2 принимается равным единице.
Результьты определения расчетного значения сопротивления грунта основания фундамента R и значения величин, входящих в формулу (5.7), приведены в ниже следующей таблице.

R. кПа	γc1	γc2	Mγ	kz	b, м	γII, кН/м3	Mq	d1, м	γ’II, кН/м3	Mc	cII, кПа	k
105	1,1	1	1,3	1	0,2	18,9	6,18	0,6	18,6	8,43	4,8	1,1

II. Определения R с использованием значений расчетного сопротивления грунтов R0

Значения R0 (см.таблицы В.1 — В.9) относятся к фундаментам с шириной b0 = 1 м и глубиной заложения d0 = 2 м. При использовании значений для предварительного назначения размеров фундаментов в соответствии с указаниями 5.6.12, 6.1.9, 6.4.19, 6.5.16, 6.6.15, 7.5 расчетное сопротивление грунта основания , кПа, допускается определять по формулам:
при d ≤ 2 м

R = R0(d + d0)/(2d0) ; (B.1)

при d > 2 м

R = R0 + k2γ ‘II(d — d0), (B.2)

где

(См. основные показатели свойств грунтов)
Результьты определения расчетного значения сопротивления грунта основания фундамента R и значения величин, входящих в формулу (B.1), приведены в ниже следующей таблице.

Категории Статей

ЛИРА-САПР125
- АРМ18
  - Алгоритм просчета на продавливание
  - Армирование композитной арматурой
  - Варианты конструирования
  - Информация о сочетаниях при подборе арматуры
  - Конструктивный расчет ЖБ сечений
  - Коэффициент длительности действия нагрузки
  - Материалы для армирования колонны
  - Настройки шкалы армирования
  - Ограничения в привязке центра тяжести арматуры
  - Осреднение поперечной арматуры в пластинах
  - Проверка на поперечную силу по п. 8.1.32 СП 63
  - Произвольные классы бетона и арматуры
  - Просмотр ошибок при подборе арматуры
  - Расчет поперечного армирования по модели наклонного сечения
  - Результаты подбора арматуры для пластин
  - Создание контуров продавливание в Визор и корректировка в САПФИР
  - Числовые мозаики армирования
  - Чтение результатов при расчете на продавливание
- ВИЗОР23
  - Варианты конструирования
  - Документация — примеры расчетов
  - Жесткости из МКЭ-расчета и текущие жесткости
  - Жесткость КЭ грунта
  - Контекстные вкладки
  - Контроль приложенных нагрузок
  - Копирование свойств узлов и элементов
  - Локальные оси узлов
  - Нагрузка на ребро пластины
  - Рампа — вращение образующей
  - Расчетные сечения стержней
  - Смена типа конечного элемента (КЭ)
  - Согласование осей объемных КЭ
  - Согласование осей пластин
  - Согласование осей стержней
  - Создание объемных КЭ
  - Создание одноузловых КЭ
  - Сохранение задачи и результатов в ZIP-архив
  - Строка состояния
  - Суммирование нагрузок и центр сил (масс)
  - Триангуляция контуров (в САПФИРе)
  - Триангуляция контуров с отверстием и простого (в Визоре)
  - Удаление нагрузки штамп
- ГРУНТ12
  - Взвешивающее действие воды
  - Восстановление исходных нагрузок
  - Высотная привязка импортированной нагрузки
  - Грунтовая подушка
  - Импорт данных по скважинам и характеристик грунта
  - Импорт нагрузок из DXF
  - Итерации для уточнения С1 и жесткостей свай
  - Объединение нагрузок
  - Определение расчетного сопротивления грунта основания
  - Отпор грунта pz при отрыве фундамента
  - Учет грунта выше подошвы фундамента
  - Характеристики грунтов
- Каменные и армокаменные9
  - Расчёт кирпичного простенка на косое внецентренное сжатие
  - Расчёт кирпичного простенка на косое внецентренное сжатие по нелинейной деформационной модели с подбором армирования
  - Расчёт на внецентренное сжатие простенка из газобетонных блоков
  - Расчёт на внецентренное сжатие простенка из газобетонных блоков по нелинейной деформационной модели
  - Расчёт на внецентренное сжатие простенка из керамического кирпича
  - Расчёт на внецентренное сжатие простенка из керамического кирпича по нелинейной деформационной модели
  - Расчёт на внецентренное сжатие простенка из силикатного кирпича
  - Расчёт на внецентренное сжатие простенка из силикатного кирпича по нелинейной деформационной модели
  - Расчёт на внецентренное сжатие с проверкой простенка на центральное сжатие из плоскости изгиба по нелинейной деформационной модели с подбором армирования
- Книга отчетов (документатор)2
  - Видеоурок по работе с системой «Книга отчетов»
  - Добавление в книгу отчетов снимков диалоговых окон
- КС2
  - Расчет нормального сечения в КС
  - Расчет сечения сталежелезобетонного перекрытия. Пример
- Настройки7
  - ЛИРА-САПР и масштабирование Windows
  - Настройка единиц измерения
  - Настройка контекстных вкладок
  - Настройка языка интерфейса и документирования
  - Настройки интерфейса ЛИРА-САПР
  - Рабочие каталоги
  - Сохранение, восстановление, перенос и сброс настроек интерфейса
- Панельные здания9
  - Работа с инструментом стык
  - Вертикальный стык стен
  - Контактные стыки сборных стен
  - Платформенный двухсторонний стык
  - Платформенный односторонний стык
  - Пример расчета жесткости КЭ стыка (платформенный стык при двустороннем опирании плит перекрытия)
  - Пример расчета жесткости соединительных элементов в вертикальном стыке стеновых панелей
  - Создание КЭ Стыка в ЛИРА-САПР (ВИЗОР) и согласование его осей
  - Чтение результатов расчета для КЭ платформенного стыка и соединительных элементов
- ПРОЦЕССОР2
  - Завершение и прерывание расчета с сохранением результатов
  - Процесс монтажа – как это работает?
- Результаты расчетов8
  - Анимация колебаний
  - Мозаики или изополя
  - Нагрузки на фрагмент
  - Преобразование инерционных сил в нагрузки
  - Просмотр форм колебаний
  - Расчет на опрокидывание
  - Связаться с результатами расчета
  - Таблицы результатов
- РС4
  - Пробелы и спецсимволы в именах сортаментов
  - Редактирование сортамента
  - Редактирование стали
  - Сортировка сортамента по параметру
- РСУ, РСН, Метеор11
  - Доля длительности в РСУ
  - Комбинации РСУ
  - Критерии РСУ
  - Несколько таблиц РСУ и РСН в одной задаче
  - Объединение временных нагрузок в РСУ
  - РСУ для системы МОНТАЖ плюс
  - РСУ и РСН при гармоническом воздействии
  - РСУ при учете пульсации ветра
  - РСУ с дополнительными столбцами
  - Сдвиг перемещений и скачки усилий в РСН при динамике
  - Учёт комбинаций гололёд и ветровая пульсация
- СТК11
  - Конструктивный расчет стальных сечений
  - Конструктивный элемент
  - Коэффициенты к временным нагрузкам при проверке прогиба
  - Локальный расчет элемента схемы
  - Невыгодные комбинации по результатам расчёта стальной конструкции
  - Проверка местной устойчивости стальных конструкций
  - Проверка прогибов стальной балки
  - Проверка прогибов стальной балки при косом изгибе
  - Расчёт узлов ферм в СТК-САПР
  - Расчетные длины стержней
  - Сечение одиночный уголок
- Теплопроводность1
  - Теплотехнический расчет нестандартного железобетонного сечения в условии пожара с применением модуля «Теплопроводность» ПК Лира-САПР
- Экспорт-импорт данных6
  - Импорт данных из CS ModelStudio
  - Импорт задач из Лира 9.6 и младше
  - Конвертер MIDAS GTS NX — ЛИРА-САПР
  - Конвертер SCAD <—> ЛИРА-САПР
  - Связка PLAXIS 3D — ЛИРА-САПР
  - Экспорт результатов в dxf
САПФИР28
- САПФИР 3D (архитектура, конструкции)22
  - API САПФИР
  - Аналитический уровень плиты
  - Аппроксимация кривых
  - Библиотека объектов
  - Боковая нагрузка на стены
  - Выбор объектов
  - Выравнивание аналитической модели плиты по стенам
  - Дотягивание
  - Исправление потери нагрузок после проверки
  - Комбинации клавиш (Keyboard shortcuts)
  - Нагрузка на наклонные элементы
  - Нанесение текстур
  - Пересечение и АЖТ
  - Подготовка подложек DXF для построения в САПФИР вручную
  - Подготовка подложки DXF для Генератора
  - Пользовательская библиотека нодов
  - Сброс иконок на инструментальных панелях
  - Свойства проемов
  - Создание наклонных плит и криволинейных поверхностей
  - Создание областей различных толщин
  - Термовкладыши
  - Триангуляция с учетом дополнительных линий
- САПФИР-ЖБК6
  - Наслаивание арматурных слоев
  - Нюансы армирования диафрагм
  - Нюансы армирования колонн
  - Оценка недоармирования
  - Поперечная арматура балки
  - Стержни особой формы в ригелях
МОДЕЛИРОВАНИЕ45
- Каркас6
  - Односторонние связи
  - Особенности расчёта промышленных зданий на сейсмические воздействия
  - Рамно-связевой каркас
  - Тонкостенные стержни ЛСТК (учет депланации)
  - Учет податливости узлов и соединений элементов
- Нагрузки18
  - Cбор масс для динамики
  - Ветровая средняя (статическая) нагрузка
  - Вклад диафрагм в работу на горизонтальную нагрузку
  - Гармоническая нагрузка в вопросах и ответах
  - Дробная (промежуточная) бальность при сейсмическом воздействии
  - Задание крановых нагрузок в ЛИРА-САПР
  - Задание параметров ветровой пульсации при расчете многосекционных зданий
  - Конденсация масс в ЛИРА-САПР
  - Модальные массы
  - Модуль 41 — ответ-спектр
  - Нагрузка кручение ригеля
  - Нагрузка-штамп
  - Направление сейсмического воздействия
  - Основы расчета на гармоническое воздействие в ЛИРА-САПР
  - Особенности расчета металлических решетчатых башен на ветровую нагрузку
  - Расчет по СП РК 2.03-30-2017 в ПК ЛИРА-САПР 2017 и младше
  - Суммирование форм CQC по формуле 7.18 СП РК 2.03-30-2017
  - Учет эффектов случайного кручения при сейсмике
- Нелинейность5
  - Диаграммы для физической нелинейности
  - Импорт нелинейных жесткостей по результатам подбора армирования
  - Инженерная и физическая нелинейность
  - Работа специальных КЭ в ПК ЛИРА-САПР
  - Расчет прогибов ЖБК в соответствии нормами СП 63.13330.ХХХХ
- Триангуляция2
  - Корректировка сети КЭ
  - Несогласованная сеть КЭ
- Узлы сопряжения7
  - Монолитное ребро плиты – вариант моделирования стержнем таврового сечения
  - Монолитное сопряжение стена-колонна
  - Сопряжение оболочка-объемник
  - Сопряжение плита-колонна
  - Сопряжение стержень-объемник
  - Цилиндрический шарнир
  - Шарнир в стержнях
- Фундаменты, основания7
  - C1 без модуля грунт
  - Моделирование работы свай-стоек
  - Положительные напряжения Rz
  - Предельно допускаемая нагрузка на сваю
  - Расчет подпорной стены
  - Увеличение коэффициентов постели в n раз
  - Уточнение жесткостей свай (КЭ57) и С1 по методу С2 (Винклер) не сходится
Админское11
- Локальные и сетевые ключи Guardant. Как работает защита
- Настройка сетевой защиты на ключах Guardant (ЛИРА-САПР)
- KeyUserInfo и прошивка ключа защиты
- Автоматизированная установка ПК ЛИРА-САПР
- Альтернативная установка ПК ЛИРА-САПР в случае проблем с правами
- Где найти номер ключа
- Дистрибутивы с системными компонентами и без
- Настройка сетевой защиты на ключах HASP (ФОК-Комплекс)
- Оптимальная конфигурация компьютера для ПК ЛИРА-САПР
- Перенос настроек интерфейса ЛИРА-САПР между версиями
- Установка сервера Guardant 7.0.971 под Linux (2017)
Альтернативные расчеты1
- Фарро (расчет огнестойкости)
Для обучения8
- Бесплатные версии ЛИРА-САПР и САПФИР
- ЛИРА-САПР для студентов и самостоятельного изучения
- Методичка ЖБ каркас (РГР-1, МАРХИ)
- Методичка ЖБ оболочки (РГР-2, МАРХИ)
- Подборка бесплатных курсов по ЛИРЕ-САПР
- Учебные материалы по Лире в свободном доступе
- Книги о программах семейства ЛИРА-САПР в свободном доступе
- Книги от разработчиков ПК ЛИРА-САПР в магазинах

СПТ Техно

Расчетное сопротивление грунта

Расчет несущей способности грунта